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NE400板鏈斗式提升機(jī)運(yùn)行時，隨著提升負(fù)荷的增大，出現(xiàn)減速機(jī)機(jī)身擺動，而且擺動幅度較大，******幅度達(dá)3mm左右。減速機(jī)上彈性聯(lián)軸器對中隨減速機(jī)的擺動也有3mm左右的誤差，造成梅花型彈性塊使用壽命較短，平均只有8h左右。梅花型彈性塊發(fā)生損壞后，聯(lián)軸器形成鐵與鐵之間碰撞，隨之發(fā)生聯(lián)軸器損壞。隨著提升負(fù)荷的增大，傳動鏈條又發(fā)生跳齒，鏈條無法正常運(yùn)行。隨著提升負(fù)荷的增大，減速機(jī)又發(fā)生平面滑移，聯(lián)軸器對中發(fā)生錯位，驅(qū)動裝置振動較大。
1.原因分析
上述問題主要是2臺斗式提升機(jī)驅(qū)動裝置選型設(shè)計(jì)不當(dāng)造成。標(biāo)準(zhǔn)配置的NE400板鏈斗式提升機(jī)，料斗速度為30m/min，斗容量為0.1825m3，輸送量為380m3/h減速機(jī)為平行軸減速機(jī)，傳動鏈條受力狀態(tài)為下緊上松，2臺NE400板鏈斗式提升機(jī)在選型時進(jìn)行了非標(biāo)設(shè)計(jì)，料斗速度改為3296m/min，料斗加寬使斗容量增加到0.208m3，提升量提高到460m3/h減速機(jī)使用垂直軸減速機(jī)，傳動鏈條受力狀態(tài)設(shè)計(jì)為上緊下松；驅(qū)動裝置鋼平臺改為買方自配等等。料斗速度提高和斗容增加，增大了驅(qū)動裝置的受力；使用垂直軸減速機(jī)，傳動鏈條受力狀態(tài)采取上緊下松，傳動鏈條受力方向設(shè)計(jì)為水平向上等因素，使得該設(shè)備驅(qū)動裝置受力較大。因此，該配置的驅(qū)動裝置對鋼平臺的強(qiáng)度要求較高，而買方自配的驅(qū)動裝置鋼平臺未考慮到上述因素，造成了鋼平臺不能滿足驅(qū)動裝置所需的強(qiáng)度。2臺NE400板鏈斗式提升機(jī)都是進(jìn)行同樣的非標(biāo)設(shè)計(jì)，出現(xiàn)故障也一致。以預(yù)篩喂料斗式提升機(jī)為例進(jìn)行分析如下：
(1)驅(qū)動裝置鋼平臺由買方自配，在設(shè)計(jì)鋼平臺時，未充分考慮非標(biāo)配置的驅(qū)動裝置的作用力和作用力方向。固定減速機(jī)兩個鋼梁的布置和減速機(jī)長度方向一致，在寬度方向上，兩個鋼梁只能承受較小的作用力，而NE400板鏈斗提機(jī)驅(qū)動裝置的配置是在寬度方向上產(chǎn)生了較大的作用力。
(2)使用垂直軸減速機(jī)，傳動鏈條對減速機(jī)產(chǎn)生扭擺的方向和減速機(jī)聯(lián)軸器對中誤差產(chǎn)生振動的方向一致。減速機(jī)的扭擺，加劇了減速機(jī)聯(lián)軸器對中的誤差，聯(lián)軸器的對中誤差又加劇了減速機(jī)的振動，形成了正反饋。聯(lián)軸器使用壽命只有8h。
(3)附加在斗提機(jī)減速機(jī)輸出軸上徑向力的方向沒有設(shè)計(jì)在減速機(jī)允許的角度范圍內(nèi)，減速機(jī)的穩(wěn)定性較低。
水平向上40度的徑向力，可分解為兩個部分：一部分是水平方向的徑向分力，另一部分是垂直向上的徑向分力。垂直向上的徑向分力降低了減速機(jī)穩(wěn)定性， 而且影響較大。
2.處理措施
(1)針對該斗提機(jī)非標(biāo)配置的驅(qū)動裝置受力較大，鋼平臺不能滿足現(xiàn)有驅(qū)動裝置強(qiáng)度要求，首先采取加固鋼平臺的方案。原鋼平臺兩個橫向鋼梁為獨(dú)立的，剛性較差；原斗提機(jī)電機(jī)和減速機(jī)底座采用20度槽鋼制作，鋼性也較差。因此，對該兩部分全部進(jìn)行了加固。更換原有的20度槽鋼底座，全部用H250型鋼熏新制作，固定在原有兩根鋼梁的上方，并在原有兩根鋼梁上方垂直方向上增加縱向固定鋼梁，形成井字型鋼框架。
(2)針對傳動鏈條跳齒，不能穩(wěn)定運(yùn)行的問題，對減速機(jī)內(nèi)齒進(jìn)行換向，相應(yīng)的驅(qū)動裝置的布置也調(diào)換了180度，更換后傳動鏈條受力狀態(tài)由上緊下松調(diào)換成下緊上松。鏈條的受力方向由水平向上40度降低到13度。
(3)針對減速機(jī)平面滑移，采取增加定位螺栓的辦法，因原減速機(jī)只在寬度方向上有定位螺栓，長度方向上無定位螺栓，因此，在減速機(jī)長度方向上增加了定位螺栓。(圖/文www.changrong-jx.com)